Transvaal and Orange Free State Chamber of Mines, Johanneshburg, South Africa
Estudiante de Doctorado en Geotecnia de la Universidad de Brasilia-Brasil
lsuarezburgoa@unb.br

Recibido para evaluación: 29 de Septiembre de 2009 / Aceptación: 15 de Octubre de 2009 Recibida versión final: 20 de Noviembre de 2009

El artículo original en idioma inglés fue publicado en International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, Vol. 2. Cook, N.GW., The failure of rock. pp. 389-403, derechos de copia Elsevier (1965).El documento original fue escrito en unidades de centímetros, dinas y ergios, las cuales fueron convertidas a unidades del sistema internacional: metro, newton y julios 

PALABRAS CLAVES: (el documento original no tiene palabras clave) Mecánica de rocas. Falla frágil.

ABSTRACT

Vírtually no infomation concerning the non-elastic behavior of hard rock is available. as the systems usually used to determine the strength of rock specimens become unstable as soon as the peak of the strain-stress characteristics is passed and its slope becomes negative. An analysis of the energy changes associated with the extensión of Griffith cracks in tensión and compression is made. which shows that the non-elastic behavior can be described by a curved
Griffith locus in the strain-stress plane. Only when the slope of this locus de ds>0, is a material intrinsically brittle and liable to spontaneous fracture. When dé ds<0. crack extensión can proceed by unstable fracture or stable failure. depending upon the amount of energy supplied to the material by the loading system. The effect of triaxial confinement is to reduce the negative slope of the Griffith locus and make the material more ductile than it is in uniaxial compression.
Micro-seismic activity during the testing of rock specimen can be accounted for by assuming that rock is a heterogeneous material containing elastic inclusions. and analyzing the fracture of these inclusions in terms of the above. Experimental data obtained from uniaxial compression tests on Tennessee marble and Saint Cloud granite is presented and is shown to be in accord with the analytical predictions.

1. INTRODUCCIÓN DEL TRADUCCTOR

Podría ser poco atractivo, en primera instancia, haber elegido un documento antiguo como éste, para ser traducido al idioma español, teniendo en cuenta que en la actualidad existe mía cierta cantidad de literatura en este idioma, más no amplia, sobre el concepto fundamental de la «falla de la roca». No obstante el presente artículo, escrito por el Profesor' Neville Cook en 1965. fue uno de los más importantes de la época que dio las bases de los actuales modelos de la mecánica de las fracturas aplicados a rocas, empleado para entender el comportamiento frágil de la roca y el fenómeno de estallido de la misma, frecuentemente encontrados en las minas subterráneas.

El Profesor John A. Hudson (2001) [En: Editorial. Int. J. Rock Mech. & Min. Ser.. Vol. 37(1-2). pp. 3-5] comenta sobre el presente artículo si yo muera que escoger el artículo que más me influyó en la mecánica de las rocas..."- refiriéndose a todas las contribuciones que hizo el profesor Cook. -»... escogerla -La Falla de la Roca-.... que' titulo tan sucinto y que deducciones».

Este artículo fue el primero en analizar la influencia de las fisuras relacionando el módulo de Young efectivo, así como la resistencia de la roca. Permitió el uso del concepto de lugar geométrico de Griffith para describir el ablandamiento por deformaciones de las rocas.

Hasta ahora, ningún libro en idioma español ha tocado el tema con tanta claridad y detalle como lo explicó en aquella oportunidad, en idioma inglés, el autor del presente artículo. Este documento científico es considerado clásico dentro de la mecánica de rocas y servirá como base fundamental para tener una explicación con sólidas referencias acerca del proceso que se menciona. En el Apéndice B de esta traducción resumí mía breve biografía del Profesor Neville Cook.

2. INTRODUCCIÓN

Originalmente Griffith (1921) definió la baja resistencia a tracción de los materiales frágiles en términos de una desigualdad entre la tasa en que la energía elástica se disipa y la tasa en la cual la energía de superficie es absorbida, cuando un defecto o fisura se extiende en el material. Ampliaciones subsecuentes de la teoría de Griffith a condiciones de esfuerzo de compresión, incluyendo esfuerzos triaxiales, han definido usualmente la resistencia de los materiales frágiles en términos de un esfuerzo critico a tracción, concentrado cerca del canto del defecto o fisura (Orowan. 1949). Usando este criterio. McClintocky Walsh (1962) calcularon el plegamiento de fisuras tipo Griffith bajo compresión, y sus resultados fueron mostrados por Brace (1960) y Hoek (Cook. 1963) para proveer una adecuada descripción de la resistencia de las rocas fuertes.

La resistencia de la roca usualmente se determina usando mía prensa para aplicar una carga axial incremental a una muestra libre o confinada, donde se registra el esfuerzo al cual el sistema prensa-muestra alcanza la inestabilidad. El sistema llega a ser" inestable a alguna pendiente negativa de la curva deformación-esfuerzo, determinada por la resiliencia de la prensa. Debido a la relativa alta resiliencia de muchas prensas, la inestabilidad usualmente ocurre a bajas pendientes negativas muy cercanas al pico de la curva deformación-esfuerzo de la roca. En el caso de rocas fuertes, el pico por lo general coincide con la transición del comportamiento elástico a inelástico. Así. aparentemente no se tiene disponible ninguna información relacionada con el comportamiento inelástico de la roca fuerte. Así como es importante conocer la resistencia de la roca, es igualmente importante en estudios de problemas de dinámica tales
como el estallido de rocas (i.e. rockburting) y procesos de perforación, conocer cuánta energía se absorbe en el proceso de rotura. El trabajo mostrado en este artículo considera los cambios de energía asociados con la extensión de las fisuras tipo Griffith. y por consiguiente define el comportamiento inelástico de las rocas fuertes. Para fisuras simples sometidas a esfuerzos de tracción, los resultados son coincidentes con el lugar geométrico de Griffith obtenido por Berry (1960). al considerar la emética de la tracción y el clivaje de la fractura. Un similar lugar geométrico se obtuvo para fisuras cerradas sometidas a esfuerzos de compresión, donde se encontró el correspondiente criterio de resistencia coincidente con el criterio de Mohr-Coulomb.

3.1. Tracción

Como introducción a este análisis, considere primero el caso clásico de una sola fisura de longitud 2c. en la forma de una elipse aplanada (i.e. elipse con excentricidad cercana a uno), bajo un estado plano de deformaciones normal al esfuerzo de tracción, s. aplicado externamente a mía muestra de longitud /. ancho b. y espesor unitario (Figura 1).

Imagine que inicialmente el esfuerzo se mantiene constante, manteniendo cerradas las superficies de la fisura a través de algún mecanismo. Si a continuación las superficies de estas fisuras son relajadas lentamente, se hará un trabajo Ws en el mecanismo de plegamiento y se almacenará una energía de deformación adicional Ws al rededor de la fisura (Ecuación. 1). donde G es el módulo de rigidez y n es la relación de Poisson (Orowan. 1949).

La energía de deformación (S..E) en la ausencia de la fisura será igual a la expresión de la Ecuación 2

Figura 1. Lugar geométrico de Griffith de una fisura perpendicular a la carga uniaxial

Define el confortamiento inelástico a tracción de un material para n&=10. donde la energía superficial ergios. y el módulo de rigidez   dinas em2 (50 GPa).

Ahora,

De donde.

Siendo n el número de fisuras por unidad de volumen de roca, donde el producto bl es igual al volumen por cada mudad de fisura.

Estas ecuaciones son obviamente exactas para una sola fisura en un plano infinito, siendo la evaluación del efecto de varias fisuras finitas por unidad de volumen (i.e. densidad de fisuras) mi problema altamente complejo. La estimación de la magnitud de la influencia de la fisura, y por consiguiente la validez del análisis simplificado, puede ser obtenida con la solución de Salomón (1964). para una clase infinita de fisuras de forma alargada y de poco espesor, paralelas,
coplanares y normales al esfuerzo principal. El calculó la razón del volumen de la serie de fisuras con aquel volumen de una sola, aislada y similar fisura. El volumen de la candad de la fisura logró mostrar ser proporcional a la energía de deformación debido a la presencia de la misma. Estos resultados muestran que cuando las fisuras ocupan 50&% de la sección transversal, la energía adicional de deformación debido a su interacción es de 12,4&%, y cuando la fisura ocupa ]]> el 90&% de la sección transversal, la energía adicional de deformación es de S5.7&%. En este análisis, son significantes tanto la energía total de deformación como su tasa de cambio con el incremento del tamaño de la fisura. La solución de Salomón (1964) muestra que estas dos cantidades aumentan con el incremento de la densidad de las fisuras, pero que ésta última (i.e. la tasa de cambio con el incremento del tamaño de la fisura) incrementa más rápidamente que la primera (i.e. la energía adicional de deformación). De este modo, el análisis simplificado proveerá una buena solución cuantitativa para bajas cantidades de fisuras por mudad de volumen, y mía solución cualitativa para altas cantidades de fisuras por unidad de volumen.

El criterio, para propagar o fallar una fisura, es que la derivada del trabajo We respecto a la semi longitud de la fisura, c sea mayor a cuatro veces la energía superficial de la fisura, a. (Ecuación 6).

Esto quiere decir que se cumpla la desigualdad de la Ecuación 7.

Substituyendo el valor crítico de c de la Ecuación 7 dentro de la Ecuación 5 se tiene la siguiente expresión de la deformación crítica (Ecuación8). que tiene mía pendiente según la Ecuación 9.

La Ecuación 5 define las trayectorias de deformación-esfuerzo para diferentes tamaños de fisuras y densidades de éstas antes de la falla; y la Ecuación 3. que es el plano de deformación equivalente al lugar geométrico de Griffith definido por Berry (1960), define aquella región en el plano deformación-esfuerzo dentro del cual es válida la Ecuación 5.

El lugar geométrico de Griffith. por consiguiente define la trayectoria deformación-esfuerzo, donde el material falla debido a la tracción concurrente de un determinado número de fisuras idénticas. La Fisura 1 muestra las Ecuaciones 5 y 8 en el plano deformación-esfuerzo (plano e-o) para diferentes tamaños de fisuras, representadas por la semi-longitud de su eje mayor (c), con valores típicos asignados a las variables a, Gy n. Cuando inicia la falla, la trayectoria que recorre en el plano s-o depende de las características externas de los esfuerzos aplicados. Por ejemplo, si a se aplica de tal forma de que sea constante, independientemente del desplazamiento, la trayectoria después de la falla será paralela al eje de las deformaciones (eje s). y si el borde donde ase aplica se mantiene fijo en el momento de la falla, la trayectoria será paralela al eje de los esfuerzos (eje a). Prácticamente, muchos de los esfuerzos aplicados tienen características que se mantienen entre estos dos extremos.

Una fractura inestable puede definirse como mía falla acompañada por la liberación de la energía. Las trayectorias de los esfuerzos externos que conducen la falla y propagación de fisuras (i.e. fracturación), se muestran con las flechas 1 y 2 en la Figura 1. respectivamente. En el caso de mi esfuerzo externo aplicado con los bordes fijos, la fracturación solo puede ocurrir si <k/dj es mayor a cero. De este modo, solo los materiales en donde se cumpla la desigualdad de la Ecuación 10 son intrínsecamente frágiles y susceptibles a mía fracturación espontánea sin la adición externa de energía durante su proceso. De otro modo, es posible seguir la trayectoria definida por la Ecuación S en mía manera casi estática, durante la cual la falla ocurrirá a través de la extensión estable de las fisuras hasta que la longitud de cada una sea igual al ancho b.

3.2. Compresión

En el segundo caso considere una fisura de longitud 2 c en la forma de una elipse aplanada en un estado plano de deformaciones e inclinada a un dado ángulo 9 hacia la dirección del esfuerzo compresivo uniaxial aplicado sobre la muestra de longitud /. ancho b y espesor unitario (Figura 2).

La fisura entonces está sujeta a esfuerzos compresivos dados por las Ecuaciones 11 y 12, paralelo y normal a su longitud, respectivamente; y a un esfuerzo cortante t paralelo a su superficie, dado por la Ecuación 13.

Imagine que los esfuerzos se mantienen constantes, inicialmente con las superficies de las fisuras mantenidas cerradas por algún mecanismo. Si luego, las superficies de las fisuras se liberan lentamente, ellas se deslizarán una con otra debido a que En este proceso, el trabajo se hará dentro del mecanismo cerrado y el trabajo se hará en contra de las fuerzas de fricción, mientras que una energía de deformación adicional se almacenará alrededor de la fisura cuando m llegue a ser igual a cero (Ecuación l4) (Starr. 1928).

De este modo, cuando es mayor a cero (Ecuación 15) (Ver Apéndice A) la energía de deformación en la ausencia de la fisura será igual a la expresión de la Ecuación 16.

Si s es la deformación asociada a la aplicación de o en la presencia de la fisura, el trabajo total hecho por la aplicación del esfuerzo o está dado según la Ecuación 17.

Entonces se tiene la siguiente igualdad (Ecuación 18) (Ver Apéndice A), de donde se obtiene la expresión de la deformación asociada a la aplicación de s en la presencia de la fisura (Ecuaciónl9).

El criterio de la extensión de la fisura o proceso de falla es también igual a la expresión de la Ecuación 6. de este modo se obtiene las expresiones Ecuación 20 y Ecuación 21 (Ver Apéndice A).

Por consiguiente, la condición crítica para la iniciación de la falla debe hacer cumplir la expresión de la Ecuación 22, que puede ser escrita como la expresión Ecuación 23 o Ecuación 24.

Por consiguiente, la condición crítica para la iniciación de la falla debe hacer cumplir la expresión de la Ecuación 22, que puede ser escrita como la expresión Ecuación 23 o Ecuación 24.

La última expresión (Ecuación 24) es la misma para el estado de compresión triaxial y coincide con la envolvente de Mohr-Coulomb en el plano del esfuerzo normal y esfuerzo de corte

La Ecuación 19 define las trayectorias lineales deformación-esfuerzo antes de la falla, y la Ecuación 25, lugar geométrico de Griffith. define aquella región del plano donde la Ecuación 19 es válida. Estas ecuaciones se muestran en la Figura 2 para valores típicos de escogido de tal forma que la expresión dé el valor máximo. La Ecuación 23 muestra que la extensión de la fisura comienza cuando alcanza un valor crítico. Se puede mostrar que esta expresión (Ecuación23). que es función de 9, tiene mi máximo bien definido cerca de algún valor óptimo de θ. cuando el coeficiente de fricción es cercano a la unidad. Esto justifica el supuesto de que todas las fisuras activas son inclinadas en o cerca del valor óptimo de 0. La Figura 2 muestra que el lugar geométrico de Griffith a compresión uniaxial es similar al mismo en tracción (Figura 1). y las mismas consideraciones se aplican cuando se comenta de la falla y la energía liberada en la fractura.

La condición bajo esfuerzos triaxiales puede analizarse de la misma manera, asumiendo que la fisura es paralela a la dirección del esfuerzo compresivo intermedio usando las relaciones expresadas en las Ecuaciones 27 y 28, donde y son el esfuerzo compresivo máximo y mínimo, respectivamente.

El lugar geométrico de Griffith para la compresión triaxial se ilustra también en la Figura 2 para los mismos valores de . Esta muestra que la pendiente negativa del lugar geométrico de Griffith. para cualquier tamaño dado, es reducida por el esfuerzo de confinamiento. Como resultado de esto, la roca resulta ser menos susceptible a una fracturación inestable y parece ser más dúctil; que está de acuerdo con la observación experimental de Von Karman (1911).

3.3. Micro-sismicidad

Muchas rocas se componen de agregados heterogéneos localizados en diferentes partes, que pueden diferir en su comportamiento mecánico. Asuma que las mayores partes heterogéneas puedan considerarse como inclusiones elásticas en un entorno aproximadamente homogéneo y elástico. Cuando aquella roca es sometida a esfuerzos de compresión, el esfuerzo en cada inclusión será diferente de aquel del entorno, y la inclusión podrá fallar en una forma estable o inestable antes de que la roca falle, como un todo: dependiendo de las propiedades mecánicas relativas de la inclusión y del entorno. La fractura inestable de estas inclusiones puede aumentar la actividad micro-sísmica que es generalmente observada en muestras de roca sometidas a esfuerzos de compresión. En esta parte, estas consideraciones son analizadas para el caso de la roca bajo esfuerzo compresivo uniaxial.

Físicamente, la condición para que la inclusión falle primero es que oo debe exceder la resistencia de la inclusión antes que o exceda la resistencia del material del entorno. Una vez que esta condición se satisfaga, la falla de la inclusión puede ser estable o mestable. dependiendo de que si la trayectoria de esfuerzos aplicado a la inclusión esté dentro (flecha 1) o fuera (flecha 2) del lugar geométrico de Griffith referente a la inclusión, como se muestra en la Figura 1.

La Ecuación 25 del lugar geométrico de Griffith puede ser reescrita según la Ecuación 30. donde a y b se expresan según las Ecuaciones 31 y 32; y el lugar geométrico puede expresarse en términos del módulo efectivo de Young My el esfuerzo en el entorno cuando se inicia la falla, g (Ecuación 33).

Considerando el lugar geométrico de Griffith en el plano como se ilustra en la Figura 3c, y recordando que My g sólo pueden disminuir durante la fractura, es posible observar que el criterio de fractura inestable de la inclusión puede expresarse según la siguiente expresión (Ecuación34), donde el subíndice L se refiere al lugar geométrico de Griffith correspondiente a la inclusión y el subíndice Sse refiere al esfuerzo aplicado a la inclusión a través del entorno.

De la Ecuación 33 se obtiene la Ecuación 35 y de la Ecuación 29 se obtiene la Ecuación 36. por consiguiente la fractura inestable de la inclusión puede ocurrir si se cumple la desigualdad de la Ecuación 37, sabiendo que para el caso de la inclusión se cumple la igualdad de la Ecuación 38 y para el caso del entorno se cumple la desigualdad de la Ecuación 39.

Si la desigualdad de la Ecuación 37 no se satisface, pero se cumplen la igualdad de la Ecuación 33 y la desigualdad de la Ecuación 39. la falla de la inclusión será estable. Las expresiones izquierda y derecha de la desigualdad de la Ecuación 37 se grafican en la Figura 3a respecto el esfuerzo de la inclusión. donde la falla comienza, para el caso de dos densidades de fisuras como inclusiones y un módulo de Young del entorno, usando valores típicos de   y . Estos valores se asumen ser los mismos tanto para el material del entorno como para el material de las inclusiones, de este modo solo vana la densidad de las fisuras. La Figura 3a se refiere solo al inicio de la falla de la inclusión, donde las Ecuaciones 29 y 33 se usaron para eliminar M y o del lado derecho de la desigualdad (Ecuación37). Tan pronto inicia la fractura inestable de la inclusión, el esfuerzo presente en la inclusión y el esfuerzo que define su lugar geométrico no será más el mismo, y la igualdad entre y las Ecuaciones 29 y 33 dejan de tener efecto. El esfuerzo en el entorno, correspondiente al esfuerzo en las inclusiones. . donde se inicia la falla: se muestra en la Figura 3b haciendo uso de las Ecuaciones 29 y 33. Los lugares geométricos de Griffith para entornos con diferentes densidades de fisuras se muestran en la Figura 3c.

Esta figura puede usarse juntamente con la Figura 3b para determinar si los requisitos de esfuerzo, Ecuaciones 38 y 39. se satisfacen. Esto quiere decir si del entorno están por encima de la parte achurada. Usando la Figura 3 para considerar cualquier caso que permita con antecedencia mía fractura inestable de la inclusión, se puede observar que cuando el esfuerzo del contorno incrementa, la desigualdad de la Ecuación 37 llega a ser más importante y que se fracturarán las sucesivas inclusiones más fuertes. Al mismo tiempo, el esfuerzo en el entorno se acerca al lugar geométrico de Griffith donde el material del entorno fallaría. Por tanto, la actividad micro-sísmica en la roca que contenga muchas inclusiones heterogéneas, tenderá a incrementar a medida que el esfuerzo en la roca se incremente hasta la falla última de la roca que ocurre como un todo.

4. EXPERIMENTO

4.1. Descripción

La fisura empezará a extenderse nuevamente solo bajo algún esfuerzo superior, después que otras fisuras ya hayan empezado a extenderse. De este modo, es razonable suponer que el comportamiento inelástico de un material heterogéneo, como la roca, pueda definirse como la representación del lugar geométrico Griffith. de acuerdo a la distribución de las fisuras de diferentes tamaños presentes en la roca. El efecto de tal representación hará que se altere la transición entre el comportamiento del estado elástico e inelástico de mi cambio discontinuo a uno continuo.

Cuando surge el lugar geométrico de Griffith de la extensión de fisuras, la pendiente de la transición modelada puede esperarse que dependa de la extensión de la fisura.

Una serie de ensayos de compresión uniaxial fueron conducidos en prismas rectangulares del mármol de lemiessee. mía roca fuerte relativamente homogénea; y en el granito de Sainr-Cloud mía roca fuerte relativamente heterogénea. Estas muestras fueron trabajadas en una pulidora de superficie hasta alcanzar las dimensiones nominales de 3,75x 3.75x 15 cm o 3,75x 5.00x 15 cm siendo cuidadosos de asegurar que sus extremos sean paralelos con una exactitud de 0.001 cm. Estas fueron cargadas en forma paralela a su eje longitudinal, usando un mecanismo que se ilustra en la Figura 4. a través de una máquina hidráulica para ensayos de compresión.

Se hizo el intento de reducir los llamados efectos terminales a mi mínimo. a través de una placa de acero fuerte con la misma sección transversal que los prismas, a cada extremo de la muestra; lubricando con di-sulfato de molibdeno la interface entre esta placa y la placa de carga de acero fuerte.

• La resiliencia del sistema de carga y la violencia del proceso de fracturación.
• La pendiente de la curva deformación-esfuerzo y la extensión de las fisuras presentes en la roca.
• La actividad micro-sísmica, la curva deformación-esfuerzo y la heterogeneidad de la roca.

]]> Figura 4. Aparato de ensayo. Para determinar las características deformación-esfuerzo de muestras de roca y para incrementar la rigidez de la máquina de ensayos a compresión.

La resiliencia ordinaria de la máquina de ensayo fue de dinas/cm (270 MN/m), y ésta fue incrementada a dinas cm(l 350 MN/m) a través de cargar en paralelo con la muestra de roca un tubo de acero (Figura 4).

La carga en la muestra de la roca y su acortamiento axial fueron registrados como curvas deformación-esfuerzo en una registradora de coordenadas de ejes cartesianos abscisas-ordenadas (registradora de coordenadas x-y). Para registrar la envolvente de la actividad micro-sísmica, se usó un cristal piezo-eléctrico adherido a la muestra, que alimenta un amplificador y un rectificador de señales; a través de otra registradora de coordenadas x-y. donde se usó la variable de deformación como lectura en el eje de las abscisas.

4.1. Resultados

La teoría sugiere que se necesita energía, en adición a aquella almacenada como energía de deformación en la muestra de roca, para producir falla de la muestra. Asumiendo que la carga se aplica en forma cercana a ser estática, la energía adicional puede ser provista solo de la energía almacenada por la resiliencia de la máquina de ensayo. Como correspondería, es posible reducir la violencia de la fractura, incrementando la rigidez de la máquina de ensayo, y en el caso extremo, prever la fractura violenta de todo el conjunto. La Figura 5 muestra las curvas deformación-esfuerzo obtenidas de cargar hasta la fractura dos muestras similares del mármol de Tennessee. para el caso de una máquina flexible (curva 1) y una rígida (curva 2).

Figura 5. Curva deformación-esfuerzo del mármol de Tennessee Obtenido en una máquina flexible y una rígida durante ensayos de compresión hasta la falla.

La resiliencia de la máquina se muestra en esta figura (Figura 5) por las líneas con pendientes negativas. -k correspondiente a las resiliencias de dinas cm (270 MN/m) y -a08ecu43.gif- dinas/cm (1 350 MN ni), para las curvas 1 y 2 respectivamente. Se puede observar que la rotura de la muestra ocurre muy rápido, cuando la pendiente de la curva deformación-esfuerzo es mayor a mío. La rotura que ocurrió durante el ensayo con la configuración de la máquina flexible fue tan violenta, que el golpe de la máquina logró ser percibido en toda la extensión del edificio del laboratorio. La rotura que ocurrió durante el ensayo con la configuración de máquina rígida no fue muy Violenta y difícilmente produjo un golpe perceptible. Esto sugiere que casi toda la energía almacenada por la resiliencia de la máquina rígida fue absorbida por la deformación inelástica de la muestra, por lo que el lugar geométrico de Griffith debió estar cerca de las características de la máquina.

Desafortunadamente no fue posible incrementar la rigidez de la máquina más allá de mi valor significante. Por consiguiente, el lugar geométrico Griffith completo, no puede ser obtenido teóricamente con una máquina de rigidez infinita.

Si la pendiente de la curva deformación-esfuerzo se debe a la extensión de la fisura, esto debería detectarse con el cambio en la resistencia a tracción de la roca, que es teoréticamente sensible al tamaño de la fisura. De acuerdo a esto, se sometieron mía serie de muestras semejantes del mármol de Tennessee cuidadosamente a diferentes pero completos ciclos de carga. Donde sus características diferenciables se identificaron por las propiedades observadas en la pendiente de la curva deformación-esfuerzo, inmediatamente antes de que la carga sea liberada.

Por cada muestra sometida anteriormente a compresión se obtuvieron dos grupos de resistencia a tracción. En cualquier caso, las muestras sometidas a tracción que pertenecen al grupo que obtuvieron altos valores a resistencia residual, provienen de las partes extremas de las muestras que se sometieron inicialmente a compresión. Esta situación puede deberse a dos factores: 1) las fuerzas de fricción entre las placas terminales y la muestra a compresión probablemente proveyeron algún grado de restricción en las partes extremas de las muestras, especialmente durante mía deformación inelástica; 2) las placas rígidas terminales aplicaron una condición constante de deformación a lo ancho de la parte extrema de la muestra, de este modo si mía región débil empezó a fallar, el esfuerzo en ella cayó, mientras que existió mayor libertad para el reajuste en sitios más allá del centro de la muestra, donde una región débil podría continuar fallando. No obstante, parece existir mía relación lineal diferenciable entre la pendiente de la curva deformación-esfuerzo y la resistencia a tracción residual, que puede atribuirse a la extensión de las fisuras durante la carga a compresión original.

También es interesante notar que mientras las resistencias a tracción residual de las muestras cambian por algún orden de magnitud, deberían ser todas lo suficientemente fuertes para aguantar similares cargas máximas.

En la Figura 7 se gráfica la pendiente de la curva deformación-esfuerzo de la muestra de mármol de Tennessee respecto los esfuerzos compresivo y axial aplicados para mi ciclo completo de esfuerzos, seguido por un incremento en el esfuerzo hasta la rotura. Esta figura realza cómo la pendiente de la curva deformación-esfuerzo cambia con los esfuerzos aplicados, y muestra cómo la pendiente cambia súbitamente cuando la carga fue revertida al final del primer
ciclo (Líneas en trazos de la Figura 7).

Las fuerzas de fricción a lo largo de la fisura se revierten cuando la dirección de la carga es revertida y tiene lo suficiente para prevenir el deslizamiento debido a mi cambio pequeño de carga. La pendiente en este punto, probablemente representa el módulo de Young verdadero del mármol de Tennessee. siempre que no estén presentes fisuras o intersticios abiertos a este nivel de esfuerzos ( Walsh. 1965).

Las características deformación-esfuerzo para romper el mármol de Tennessee y el granito de Saint-Cloud se muestran en las Figuras S y 9, respectivamente, juntamente con los registros de la actividad micro-sísmica dibujadas en el mismo eje de abscisas.

En estas figuras se muestran que para el caso del mármol de Tennessee. relativamente homogéneo, la actividad micro-sísmica se limita a una única liberación en un punto, marcado por una caída en la curva deformación-esfuerzo, donde ocurrió una fractura macroscópica temprana (Flecha de la Figura S). En el caso del granito de Saint-Cloud que es relativamente heterogéneo, el incremento de la actividad micro-sísmica precedió a una fractura última.

El lugar geométrico de Griffith que describe el comportamiento inelástico de mía roca fuerte, tiene su origen conforme a un modelo particular de extensión de fisuras. El fundamento básico de la teoría es que la energía potencial elástica se convierte en energía superficial durante la falla de la roca, por un proceso ineficiente de transformación, en donde la energía se disipa por fuerzas de fricción. Pese a que los detalles del modelo prueben que es incorrecto, el análisis se basa bajo aquellos principios energéticos generales, donde el concepto del lugar geométrico de Griffith todavía puede ser válido para describir el comportamiento inelástico.

Figura 8. Curva deformación-esfuerzo y envolvente de actividad micro-sísmica del mármol de Tennessee Cargada hasta la rotura a compresión.

Figura 9. Curva deformación-esfuerzo y envolvente de actividad micro-sísmica del granito de Saint-Cloud Cargada hasta la rotura a compresión.

Los aspectos más importantes de este concepto son que las cantidades de energía, glandes en relación a la energía de deformación elástica almacenada, son esencialmente disipadas durante la falla de la roca: y que la roca fallada retiene resistencia y cohesión durante la deformación extensiva inelástica. Estos factores son de vital importancia para comprender cualquier proceso que involucre la falla de la roca, tales como el proceso de perforación y el fenómeno de
estallido de la roca (i.e rock bursting). Los resultados insuman que para el proceso de perforación es necesario suministrar mayor energía para fracturar y destruir la cohesión de la roca, que para esforzar la roca hasta el punto de su falla. Cualquier solución al problema de estallido de roca probablemente dependerá del hecho de que glandes cantidades de energía deben ser liberadas por la excavación subterránea (Cook. 1963) y que pueden ser disipadas por
un proceso de falla estable de la roca.

Agradecimientos

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