DESIGN OF A BIOFILTER TO REDUCE THE CONTAMINATION CONTENT BY CHROMIUM GENERATED IN THE INDUSTRIES OF THE LEATHER TANNING

OSCAR FABIÁN HIGUERA COBOS
Profesor Asistente, Universidad Tecnológica de Pereira, osfahico@utp.edu.co

JUAN FELIPE ARROYAVE LONDOÑO
Profesor Auxiliar, Universidad Tecnológica de Pereira, jfa@utp.edu.co

LUIS CARLOS FLOREZ GARCIA
Profesor Asistente, Universidad Tecnológica de Pereira, luiscar@utp.edu.co

RESUMEN: El sector industrial de las curtiembres genera descargas con volúmenes altos de concentrados de cromo. El cromo es usado en esta industria como agente de curtido. La dificultad que presenta el uso de sales de cromo en el curtido de pieles, se debe a la gran cantidad de curtiente que no se fija y finalmente se descarga al ambiente, en las aguas residuales causando efectos negativos en el ambiente y a la salud humana. El objeto de este trabajo es proveer una alternativa para la remoción de cromo de aguas residuales de curtiembre utilizando la biomasa de hoja de café variedad castillo, coffea arabica.

PALABRAS CLAVE: Cromo, coffea arabica, Biosorción, biofiltro.

ABSTRACT: The industrial sector of the tanneries generates unloadings with high volumes of chromium concentrates. The chromium is used in this industry like tanning agent. The tanning of skins presents some difficulties with the use of chromium salts, must to the great amount of tanning agent that does not fix to the skin and finally unloading to the environment, in waste waters causing negative effects in the environment and to the human health. The object of this work is to provide an alternative for the Chromium removal of waste water from tannery using coffea leaf variety castle, coffea Arabica

KEYWORDS: Chromium, coffea arabica, Biosorption, biofilter.

1. INTRODUCCIÓN

El sector industrial de las curtiembres genera descargas con volúmenes altos de concentrados de cromo. El cromo es usado en esta industria como agente de curtido. El problema que presenta el uso de sales de cromo en el curtido de pieles, es generado por gran cantidad de curtiente que no se fija y finalmente se descarga al ambiente en las aguas residuales, causando efectos negativos en el ambiente y a la salud humana. [1] Las tecnologías normalmente usadas para tratar éste tipo de descargas, satisfacen en términos generales la eliminación del cromo y otros metales pesados de las aguas pero producen sistemáticamente residuos sólidos (lodos) que contienen compuestos tóxicos cuya disposición final es difícil para la industria y causan costos elevados relacionados con su almacenaje. Por lo anterior es necesario el desarrollo de nuevas tecnologías que ayuden a mejorar el control ambiental de los efluentes de curtiembres, capaces de extraer los metales contaminantes presentes y poder reutilizarlos en los procesos industriales. [2, 3].

Estudios previos han demostrado que la utilización de materiales biológicos como medios de biosorción, son una alternativa eficiente para el tratamiento de aguas contaminadas con metales pesados. Dentro de los biosorbentes usados se encuentran: hongos, bacterias y algas con los cuales se ha conseguido remover metales como uranio, cadmio, cobre, zinc, níquel, cobalto, hierro, plomo y cromo. [3,4]. El objeto de este trabajo es proveer una alternativa para la remoción de cromo de aguas residuales de curtiembre utilizando un material biológico como la biomasa de hoja de café variedad castillo, coffee arabica.

2. FUNDAMENTACIÓN TEÓRICA

Si un fluido con un contenido constante de un componente a eliminar (adsorbato) alimenta a un adsorbente de lecho sólido, dicho fluido se adsorbe inicialmente en la zona inferior del lecho sólido (adsorbente). El fluido que sale del adsorbente no contiene, por lo tanto, adsorbato durante ese periodo. Según transcurre el tiempo, disminuye la capacidad de adsorción en la zona inferior del lecho sólido. El adsorbato se va ligando al adsorbente en zonas cada vez más altas. Esto equivale a la migración de la zona de transferencia de materia (Mass Transfer Zone, MTZ) con el tiempo. Una vez la MTZ alcanza la zona más alta del lecho sólido, se produce la saturación del lecho (ruptura). La concentración del adsorbato en la salida del adsorbente equivale entonces a la concentración en la entrada. [5 6, 7]

El perfil de concentración al principio, en el tiempo t₁, se muestra en la Figura 1. La concentración del fluido c₀ es la de la alimentación y c es la concentración del fluido en un punto del lecho [7,8]. Después de cierto tiempo, el sólido a la entrada de la torre se encuentra saturado, y la mayor parte de la transferencia de masa y de adsorción sucede ahora en un punto ligeramente más cercana a la entrada. En un tiempo posterior t₂, el perfil o la zona de transferencia de masa donde ocurre la mayoría del cambio de la concentración, se ha desplazado más lejos dentro del lecho.

Figura 1. Perfiles de concentración para adsorción en biomasas [7]
Figure 1. Profiles of concentration for biomass adsorption [7]

Los perfiles de concentración que se muestran corresponden a la fase fluida. Los perfiles de concentración para las concentraciones de adsorbatos en el sólido son similares. En la entrada, el sólido está casi saturado y su concentración permanece constante hasta la zona de transferencia de masa, donde desciende rápidamente hasta casi cero. La línea punteada correspondiente al tiempo t₃ muestra la concentración en la fase fluida en el equilibrio con el sólido y la diferencia de las concentraciones es la fuerza que impulsa la transferencia de masa [7, 8].

2.1 Concentración de la Curva de Avance
Como se ve en la Figura 1, la mayor parte de la adsorción ocurre en cualquier momento en una zona relativamente angosta de adsorción o de transferencia de masa. Mientras la solución continua fluyendo, esta zona de transferencia de masa, que tiene forma de S, va bajando por la columna. En un tiempo dado t₃ en la Figura 1, cuando casi la mitad del lecho está saturada de soluto, la concentración de salida sigue siendo aproximadamente cero, como se observa en la Figura 2. Esta concentración de salida sigue siendo casi cero hasta que la zona de transferencia de masa empieza a llegar a la salida de la torre en el tiempo t₄. Entonces la concentración de salida empieza a elevarse, y en t₅ llega a c_b, que se llama punto de ruptura [7, 8].

Figura 2. Curva de saturación teórica de la biomasa [7]

Después de que alcanza el punto de ruptura, la concentración c se eleva muy rápidamente hasta el punto c_d, que es el final de la curva de avance donde el lecho pierde su efectividad. La concentración del punto de ruptura representa el máximo que se puede descartar y se suele tomar como 0.01 hasta 0.05 para c_b/c₀. El valor c_d/c₀ se toma como el punto donde c_d es aproximadamente igual a c₀ [7].

En una zona angosta de transferencia de masa, la curva de avance es muy marcada y la mayor parte de la capacidad del lecho se ha usado en el punto de ruptura. Esto permite un uso eficiente del adsorbente y disminuye el costo de energía para la regeneración [5, 7].Si la velocidad de transferencia de masa fuera infinitamente rápida y no hubiera dispersión axial, el ancho de la zona de transferencia de masa sería igual a cero y la curva de avance sería una recta vertical de c/c₀ = 0 a c/c₀ = 1 [5, 7].

2.2 Variables para el Diseño de un Filtro Tipo Columna
Generalmente se piensa que los filtros son como un tamiz o microcriba que atrapa el material suspendido entre los granos del medio filtrante. Sin embargo la acción de colar, cribar o tamizar el agua es la menos importante en el proceso de filtración, puesto que la mayoría de las partículas suspendidas pueden pasar fácilmente a través de los espacios existentes entre los granos del medio filtrante [9].

Las variables principales en el diseño de filtros planteados por Tchobanoglous [9] son: Características del medio filtrante, porosidad, del lecho, profundidad del lecho, tasa de filtración, pérdida de la carga disponible y características del afluente. La filtración depende de una combinación compleja de mecanismos físicos y químicos, tales como cribado, sedimentación, intercepción, adhesión, adsorción química, adsorción física y crecimiento biológico. [9].

3. DESARROLLO EXPERIMENTAL

Tabla 1. Caracterización físico-química agua residual de curtiembre
Table 1. Physical chemistry characterization waste water of tannery

3.1 Material
Para este estudio se utilizaron reactivos grado analítico para la preparación de las soluciones sintéticas de Cr(VI) y soluciones reales de curtiembre. Se emplearon como materiales biosorbentes hojas de café de distintas variedades (variedad caturra, variedad castillo y arábigo). Con el fin de evaluar los distintos tipos de filtros y determinar cual es el mas eficiente, se evaluaron diferentes tipos de arena (arena para acuarios, arena de cuarzo y arena para filtros de piscina), también se empleo antracita de diferente tamaño de partícula.

3.1.1 Evaluación del material adsorbente
A las hojas de café de distintas variedades (variedad caturra, variedad castillo y arábigo) se les hizo pasar una solución de cromo hexavalente sobre cada una de ellas. La eficiencia de adsorción se situó entre 70% y 90% para las 3 hojas, la hoja de café, coffea arábiga variedad castillo presentó mayores eficiencias, por lo tanto éste fue el material adsorbente que se utilizó en las pruebas de laboratorio para el diseño del filtro tipo columna.

Las hojas de café se secaron y se trituraron para diferentes tamaños de partícula con el fin de evaluar su efecto sobre la eficiencia de adsorción. Se seleccionó para este estudio un tamaño de partícula de 0,212 mm (Malla #70) ya que esta presentó las eficiencias mas elevadas, porque a menor tamaño de partícula mayor área de contacto existente entre el fluido y la biomasa [3, 4].

3.1.2 Determinación del tiempo de saturación de la biomasa ]]> A una muestra triturada seca de hoja de café variedad castillo (coffee arabica); se le agregó un volumen de solución sintética de cromo, el sistema se mantuvo en contacto por un tiempo de 6 horas, para permitir el desarrollo del proceso de adsorción; se tomaron muestras periódicas cada 10 minutos con el fin de evaluar la eficiencia del proceso y determinar el tiempo de saturación de la biomasa.

3.1.3 Selección de la arena para el filtro
Para el análisis de la eficiencia de la arena se asumieron alturas de lechos (biomasa y arena) de 17 mm ., y un volumen (30 ml) de solución de cromo hexavalente (1000 ppm), las condiciones de operación se resumen en la Tabla 2.

Tabla 2. Características de las arenas analizadas para el diseño del filtro tipo columna
Table 2. Characteristics of sands analyzed for the design of the filter type column

3.2 Determinación de los Componentes del Filtro
Se adaptaron los sistemas utilizados para el filtrado de afluentes en el filtrado de efluentes, estos sistemas son representados en la Figura 3.

Figura 3. Tipo de filtros (DR = Densidad relativa) [9] ]]> Figure 3. Filter type (Dr = relative Density) [9]

Se realizaron pruebas para el filtro en un solo medio (filtro rápido de arena), con arena; y en un medio dual con arena y antracita, de los cuales se determinó el más eficiente para utilizarlo posteriormente en el diseño del filtro. En la Tabla 3 se detallan los materiales que se utilizaron para hacer las pruebas, con su respectiva granulometría.

Tabla 3. Materiales utilizados en los dos tipos de filtros
Table 3. Materials used for both types of filters

Para todos los experimentos se asumió un volumen de 80 ml de solución de cromo hexavalente (1000 ppm). Las alturas de los lechos se sometieron a modificaciones de acuerdo a las eficiencias obtenidas durante el proceso.

4. DISEÑO DEL FILTRO TIPO COLUMNA A ESCALA DE LABORATORIO

4.1 Saturación de la Biomasa
Tomando una solución de 1000ppm de cromo hexavalente y una hoja de café variedad castillo seca y triturada (malla #70) se realizó el experimento de saturación de la biomasa por 6 horas en batch. Para estos experimentos se tomó un volumen de solución de 50ml. De la Figura 4 se determina el punto de ruptura el cual se encuentra ubicado en c/c₀ = 0,0328, el tiempo de punto de ruptura es t_b = 1,67. El valor de t_d se encuentra alrededor de las 5,42 h, este punto se llama c_d y representa el final de la curva de avance donde el lecho pierde su efectividad. [10]

Figura 4. Curva de saturación para la hoja de café variedad castillo

4.2 Selección Arena para el Filtro
Se seleccionó el filtro rápido de arena el cual se compone de una capa de grava y una capa de arena. El café se situó en 3 posiciones diferentes (inferior, media y superior). Los primeros resultados se obtuvieron dejando pasar una solución de 30 ml directamente, para los experimentos posteriores se retuvo el volumen de solución por 20 y 40 min.; el mismo procedimiento se realizó para las 3 arenas. Por último sólo se depositó el café seco triturado (sin arena) hasta alcanzar los 17 mm y se realizó el mismo procedimiento descrito anteriormente.

La Figura 5 muestra los resultados obtenidos durante las pruebas con el filtro empleando diferentes tipos de arenas, de las cuales se pudo concluir, que la arena para filtros de piscina (C) es la que presenta las mejores eficiencias (60% aproximadamente).

Figura 5. Gráfico para la selección de arenas
Figure 5. Graph for the sand selection

4.3 Determinación de los Componentes del Filtro ]]> Se adaptaron los sistemas utilizados para el filtrado de afluentes en el filtrado de efluentes. Se realizaron pruebas para el filtro en un solo medio (filtro rápido de arena), con arena; y en un medio dual con arena y antracita, de los cuales se determinó el más eficiente. En la Tabla 4 se detallan los materiales que se utilizaron para hacer las pruebas con su respectiva granulometría. Para todos los experimentos se asumió un volumen de 80 ml de solución de cromo hexavalente (1000 ppm).

4.3.1 Filtro rápido de arena
Se compone de una capa de grava y una capa de arena. El café se sitúa en 3 posiciones diferentes (inferior, media y superior). La solución de cromo se dejó pasar directamente con el fin de determinar la configuración del filtro más eficiente.

Tabla 4. Materiales usados para los filtros
Table 4. Materials used for filters

En la Tabla 5 se pueden observar las eficiencias obtenidas para cada disposición del filtro. Se puede concluir que la mejor disposición fue la R 4 ya que presentó el mayor porcentaje de adsorción, pero las eficiencias son demasiado bajas por lo tanto este tipo de filtro se descarta.

Tabla 5. Eficiencias para cada posición de la capa de café utilizado
Table 5. Efficiencies for each position of the coffee layer using

En la Tabla 5 se resumen los resultados de los cuales se determinó que la mejor disposición es la D 3, D5 y D6 debido que presentan las mayores eficiencias, se procedió a realizar algunas variaciones modificando las alturas de los lechos con el fin de hacerlo mas eficiente.

4.4 Variaciones Filtro Dual
Para mejorar la eficiencia se optó por realizar las siguientes modificaciones en el filtro.

• Aumentar la relación masa de biomasa / volumen de disolución de cromo modificando el volumen de la solución (60ml).
• Modificar la disposición D3 de la Tabla 6 retirando la capa de arena.
• Utilizar una disposición con solo hoja de café aumentando la altura del lecho a 43mm.
• Combinar las disposiciones D3 y D5 de la Tabla 6 ya que fueron las de mayor eficiencia modificando la altura del lecho de café a 26mm e introduciendo un segundo lecho de café de 17 mm .

Figura 6. Comparación de las tres posibles disposiciones del filtro

Para estos experimentos se retuvo la solución aproximadamente 5 horas. En la Figura 6 se encuentran relacionados los resultados obtenidos.

De la Figura 6 se puede concluir que la disposición que presentó mayores porcentajes de adsorción durante el tiempo de pruebas fue la del filtro dual con dos capas de café. Se observa que la eficiencia más alta se da a las 3 horas de iniciado el proceso y fue de 94% y la más baja se presenta a los 20 minutos con una eficiencia de 57.6%.

4.5 Modelo del filtro a Nivel de Laboratorio
Después de determinar el número de capas que lleva el filtro y teniendo las medidas de todas las alturas de las capas, se procede a escalarlas a nivel de laboratorio. En la Tabla 6 se resumen las medidas que se utilizaron para la construcción del filtro tipo columna, cada una de las alturas y el diámetro se multiplicaron por un factor de 3, ya que con este tamaño fue fácil la manipulación en el laboratorio.

Tabla 6. Medidas escaladas para la construcción del filtro tipo columna
Table 6. Measures scaled for the construction of the filter type column

En la Figura 7, se observa la columna que se construyó a nivel de laboratorio, en la cual se realizaron los experimentos para determinar la funcionalidad del filtro tipo columna a una escala mayor.

Figura 7. (a) Representación del sistema de filtración. (b) Biofiltro
Figure 7. (a) Representation of the filtration system. (b) biofilter

4.6 Capacidad de la Columna de Adsorción
El ancho y la forma de la zona de transferencia de masa dependen de la zona de adsorción, de la tasa de flujo, de la tasa de transferencia de masa hacia las partículas y de la difusión en los poros. Se puede demostrar que la capacidad total o estequiométrica de la torre del lecho empacado, cuando el lecho alcanza el equilibrio completo con la alimentación, es proporcional al área entre la curva y una línea en c_d/c₀ = 1, como se muestra en la Figura 8. El área total sombreada representa la capacidad total o estequiométrica del lecho [6, 7, 11]:

(1)

Figura 8. Determinación de la capacidad de una columna a partir de la curva de avance [7] ]]> Figure 8. Determination of the capacity of a column from the advance curve [7]

Donde t_t es el tiempo equivalente a la capacidad total o estequiométrica. Se determina el punto de ruptura en la Figura 4, el cual se encuentra ubicado en c/c₀ = 0,0328, el tiempo de punto de ruptura es t_b = 1.67 El valor de t_d se encuentra en un tiempo de 5,42 h. Al integrar numéricamente, la áreas son A₁ = 1,65 h y A₂ = 1,30h. El tiempo equivalente a la capacidad total o estequiométrica del lecho es: [7, 11]

La capacidad utilizable del lecho hasta el tiempo de punto de ruptura t_b, es el área cuadriculada [7, 11].

(2)

donde t_u es el tiempo equivalente a la capacidad utilizable o el tiempo en el cual la concentración del efluente alcanza su máximo nivel permisible. El valor de t_u suele ser muy cercano al de t_b [7, 8, 11].

La relación t_u/t_t es la fracción de la capacidad o longitud total del lecho utilizada hasta el punto de ruptura. Así, para una longitud total del lecho de H_T, H_L es la longitud del lecho utilizada hasta el punto de ruptura [7,8, 11].

(3)

Por tanto, la fracción de la capacidad total usada hasta el punto de ruptura es:

(4)

La longitud del lecho no usado H_LNU en metros, es entonces la fracción no usada multiplicada por la longitud total [7]:

(5)

H_LNU representa la sección o zona de transferencia de masa; depende de la velocidad del fluido y es esencialmente independiente de la longitud total de la columna.

La longitud del lecho usado es H_L=0.5593*(5mm)= 2.7966 mm . Para calcular la longitud del lecho no usado:

Después, el lecho adsorbente a escala completa se diseña simplemente calculando primero la longitud del lecho necesaria para lograr la capacidad utilizable requerida, H_L, en el punto de ruptura. El valor de H_L es directamente proporcional a t_b. Por consiguiente, la longitud de H_LNU de la sección de transferencia de masa simplemente se suma a la longitud H_L necesaria para obtener la longitud total, H_T [7, 11]:

Se obtiene la longitud total, H_T:

H_T = 2.7966 mm + 2.2035 mm =5 mm.

De acuerdo a la altura del lecho de hoja de café que se va a emplear, el tiempo de ruptura es igual a 75 horas, el nuevo H_L se obtiene de la relación entre los tiempos de punto de ruptura multiplicada por el anterior H_L:

H_T = 125.5958 mm + 2.2035 mm = 127.7993mm.

Este procedimiento de diseño se usa con mucha frecuencia y su validez depende de que las condiciones en la columna de laboratorio sean semejantes a las de la unidad a escala real. La unidad de diámetro pequeño debe estar bien aislada para parecerse a la torre de diámetro grande, que trabaja adiabáticamente. La velocidad de masa en ambas unidades debe ser igual y el lecho debe tener la longitud suficiente para contener una zona de transferencia de masa en estado estacionario (L1). La dispersión axial o la mezcla axial pueden no ser exactamente iguales en las dos torres, pero con el cuidado necesario, este método de diseño es muy útil [7, 12]. Un procedimiento alterno aproximado que se puede usar en lugar de integrar y obtener áreas, es suponer que la curva de avance de la Figura 8 es simétrica en c/c₀= 0.5 y t_s. Entonces, el valor de t_t de la ecuación (4) es simplemente t_s. Esto implica que el área bajo la curva entre t_b y t_s es igual al área sobre la curva entre t_s y t_d [7].

4.7 Variables Principales en el Diseño del Filtro Tipo Columna

El filtro esta compuesto de 5 capas, distribuidas como se muestra en la Tabla 7.

Tabla 7. Capas utilizadas en el filtro
Table 7. Layers used in the filter

En la Tabla 8 se pueden observar algunas propiedades de los materiales utilizados en el filtro tipo columna.

Tabla 8. Propiedades de los materiales utilizados en el biofiltro ]]> Table 8. Properties of the materials used in the biofilter

Se alcanzaron mejores eficiencias utilizando un filtro con medio dual, llamados filtros de alta tasa, las pruebas se realizaron con la solución retenida; para el diseño se eligió la menor velocidad con la que se puede trabajar en este tipo de filtros, de tal forma que se conserve la solución el mayor tiempo posible retenida, por lo tanto de la Tabla 9 se asume una velocidad de filtración de 180 m/d pero este valor se utilizaría si el filtro se fuera a diseñar a escala real, más adelante se determinan las medidas a escala de laboratorio.

Tabla 9. Características de filtros
Table 9. Characteristics of filters

4.7.1 Caudal de diseño
Se utilizó un caudal promedio de una curtiembre de aproximadamente 8000m³/d.

4.7.2 Dimensionamiento del filtro tipo columna
[7, 13] Conel caudal generado en la curtiembre se encuentra el número de filtros (N) necesario para el proceso de adsorción, así como también el tamaño de los mismos:

(6)

Donde Q=caudal de la planta [m³/d]

Para la planta que genera una caudal 8000 m³/d se necesitarían 4 filtros, cada uno recibirá un caudal de 2000 m³/d.

Para calcular el área del filtro (A)

(7)

Los valores anteriores sirven para dimensionar el filtro a escala real, para el filtro a escala de laboratorio, se aplicó una escala de 12,5 directamente a la velocidad. Las medidas que se presentan a continuación son las utilizadas para el diseño del filtro a escala de laboratorio:

Área “A” = 729 cm²

Velocidad de filtración “V” = 14.4 m/d

Ancho del filtro “b”,

(8)

Largo del filtro”l_f”:

(9)

Se recomienda dejar una holgura del 20% en la altura del filtro para evitar el reboce del fluido.

4.7.3 Selección del medio filtrante
Se realizó un análisis granulométrico de los diferentes materiales utilizados en la fabricación del filtro, con el fin de determinar el coeficiente de uniformidad “CU” según la ecuación (10). Los resultados se resumen en la Tabla 10. Se determinaron que los lechos son uniformes debida que CU es ≤ 2.

(10)

Tabla 10. Análisis granulométrico
Table 10. Grain sized analysis

(11)

(12)

(13)

(14)

(15)

(16)

(17)

Donde:

h = Pérdida de carga a través del lecho [m]; C_D = Coeficiente de arrastre; e = Porosidad del lecho [volumen de vacíos/volumen del lecho]; L = Profundidad del lecho [m]; d = Diámetro característico de los granos [m]; v = Velocidad de filtración [m/s]; g = gravedad [m/s²]; N_RE = Número de Reynolds; A = Área superficial real del grano [m²]; V = Volumen real del grano [m³]; ψ = Factor de esfericidad; d₀ = Diámetro del grano esférico de volumen equivalente [m]; A₀ = Área superficial de la esfera de diámetro d₀ [m²]. En la Tabla 11 se pueden hallar los valores determinados de α, β y ψ.

Tabla 11. Valores de factores de forma
Table 11. Values of form factors

Para Antracita. En la Tabla 12 se encuentran calculados los valores para determinar las pérdidas en el lecho limpio de antracita. Se asume la antracita con forma erosionada, α/β = 5.7 y se obtiene con la ecuación (11): h₁ = 1,549E- 03 m .

Tabla 12. Cálculo para pérdidas por antracita
Table 12. Calculation for losses by anthracite

Para arena. La Tabla 13 muestra los valores para determinar las pérdidas en el lecho limpio de arena. Se asume la arena con forma erosionada, α/β = 5.7 y se obtiene con la ecuación (11): h₂ = 4,332E- 03 m .

Para hoja de café. En la Tabla 14 se encuentran los valores para determinar las pérdidas en el lecho limpio con hoja de café. Se asume la hoja de café con forma afilada, α/β = 6.2 y se obtiene con la ecuación (11): h₃ = 4,777E- 02 m .

Tabla 14. Cálculo para pérdidas por hoja de café
Table 14. Calculation for losses by coffee leaf

La pérdida de energía total es:

= 0,0537 m (18)

La geometría del filtro no es un factor importante para el funcionamiento del filtro, aunque se debe tener en cuenta que algunas geometrías presentan ventajas a la hora de manufacturar el dispositivo. El caudal, la velocidad y el área de filtración son los factores de determinan las dimensiones del filtro. Para este proyecto se seleccionó una geometría rectangular como se muestra en la Figura 9, además de ser de fácil en construcción, presenta ventajas para la adaptación del sistema de drenaje y la canaleta de lavado.

Figura 9. Comportamiento del fluido en el filtro
Figure 9. Behavior of the fluid in the filter

Los filtros convencionales ya tienen definidos los parámetros de altura del lecho, así como las velocidades de acuerdo al tipo de filtro requerido, en este caso se adaptaron los filtros de afluentes para efluentes, lo cual permitió elegir la mínima velocidad a emplear para este tipo de filtros, se debe buscar que el agua esté el mayor tiempo posible en contacto con la hoja de café. La simulación y validación del filtro tipo columna se realizó con el programa COSMOS FloWorks, Se seleccionó como fluido el agua teniendo en cuenta para ello que las propiedades son similares a las del agua residual de una curtiembre, puesto que tiene iones y no sólidos suspendidos.

5.1 Parámetros de Entrada
Para la simulación se emplearon las siguientes consideraciones para la simulación en el programa, algunos de los parámetros de simulación se muestran en la Tabla 15

Tabla 15. Parámetros de simulación
Table 15. Parameters of simulation ]]>

Se crearon los medios porosos que representa cada uno de los lechos. Los parámetros aplicados a cada uno de estos se muestran en la Tabla 16.

Tabla 16. Parámetros de los medio porosos
Table 16. Parameters of medium porous

Se seleccionó permeabilidad isotrópica puesto que los lechos se consideran uniformes porque el coeficiente de uniformidad para cada uno es ≤ 2, razón por la cual se asumen partículas esféricas, lo que conlleva a que la permeabilidad sea igual en todas las direcciones.

5.2 Resultados de la Simulación
La Figura 9 muestra el comportamiento que tendrá el fluido en el filtro. A la entrada se nota una turbulencia, esto se debe a que el fluido no se traslada por un conducto vacío sino que choca con el primer lecho lo que hace que las partículas de agua repercutan y se genere esta turbulencia un instante antes y a medida que atraviesan los dos primeros lechos.

La simulación mostró que las velocidades que se manejan en la entrada, en cada uno de los lechos y sobre el drenaje son las más bajas, estas se encuentran en un rango de 0 a 0.01 m/s; los resultados concuerdan con los cálculos teóricos realizados. Al inicio sobre la salida se notan líneas de color azul agua marina, en este punto la velocidad es menor, estas se encuentran en un rango de 0.03 – 0.04m/s, la velocidad sigue aumentando (color verde) las cuales se encuentran entre 0.04 – 0.06 m/s, luego la velocidad sigue aumentando (color amarillo) con valores de 0.06 a 0.07 m/s, y por último el fluido después de atravesar toda la tubería (color rojo) adquiere una velocidad más alta se encuentra en color rojo y está ubicada entre 0.09 a 0.1 m/s. Los cálculos teóricos de la velocidad a través de la tubería de salida fue de 0.0959 m/s, lo cual es muy aproximado al valor de la simulación.

Se calculó la caída de presión entre la entrada y salida del fluido, en la que se pudo comprobar su variación al atravesar los lechos; en algunas partes se presenta una caída de presión mayor que en otras debido a las capas de hoja de café, ya que allí es donde se presenta el tamaño de partícula más pequeño, además teóricamente ya se ha calculado que en estos lechos es donde se presentan las mayores pérdidas por el tamaño mismo de las partículas que producen resistencia a fluir.

La turbulencia en el flujo a la entrada no afecta la eficiencia del filtro, ya que después el fluido se reparte en toda la superficie filtrante. Si el fluido solamente se fuera por un camino si se afectaría la eficiencia del filtro, porque se saturaría solo esa parte de la biomasa.

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

La aplicación de la bioadsorción en la purificación de aguas residuales presenta un gran potencial, pues las biomasas naturales, se pueden obtener en grandes cantidades, son baratas y pueden remover selectivamente Cromo (VI) de soluciones acuosas. Los resultados obtenidos permiten concluir que la biomasa es una buena alternativa para la implementación de filtros con la capacidad de remover el Cr (VI) de soluciones acuosas a flujo continuo. [13]

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